廣州新電視塔工程施工總承包投標技術文件【說明書+CAD圖紙】,說明書+CAD圖紙,廣州,電視塔,工程施工,承包,投標,技術,文件,說明書,CAD,圖紙 廣州新電視塔工程施工總承包投標技術文件 第二篇 鋼筋混凝土工程施工技術方案 第三章 鋼筋混凝土核芯筒專項施工方案 第一節(jié) 核芯筒的特點和難點 1.1 核芯筒的特點 核芯筒為鋼筋混凝土結構。核芯筒總高度為436.75米，平面形狀為橢圓形，長短軸分別為18m×15m。外部為橢圓形墻體，墻體內(nèi)徑尺寸為17m×14m，其墻體厚度隨高度發(fā)生變化。其變化的數(shù)值見下表2.3.1.1。 表2.3.1.1 剪力墻厚度一覽表 剪力墻 代 號 核芯筒標高(m) -18.00 ~-10.00 -10.00 ~7.20 7.20 ~27.60 27.60 ~84.80 84.80 ~110.80 110.80 ~162.80 162.80 ~220.00 220.00 ~272.00 272.00 ~334.00 334.00 ~以上 墻厚(mm) Q1A 500 500 500 500 500 Q1 400 400 400 400 400 400 400 400 400 Q2 300 300 300 300 300 300 300 300 Q3 250 250 250 250 250 250 250 250 Q4 350 Q5 200 200 Q6 (外墻) 1200 1000 900 800 700 600 500 500 500 400 把筒體劃分為6個大小不等電梯井筒。一個消防疏散樓梯及若干個機電豎向管井。其平面布置示意見圖2.3.1.1。 圖2.3.1.1 核芯筒結構平面圖 核芯筒分層基本高度為5.2米，也有部份層高為10.4米以及若干層連續(xù)的空間。核芯筒混凝土樓板厚度為150mm。 在核芯筒中以W-43軸為對稱布置有14根鋼骨柱。鋼骨柱截面隨高度變化。 1.2 核芯筒結構施工的難點 核芯筒的施工難點有以下幾點： 1）核芯筒結構平面尺寸相對于總高度來說是較小的,長細比為24.3。所以對核芯筒施工垂直度精度的控制受環(huán)境氣候影響,難度相當高。故施工中的測量控制技術，提升工藝的糾偏技術是一個重要的施工關鍵。 2）核芯筒平面面積小，不規(guī)則洞口面積比例大。若按常規(guī)支模方法，無法開展正常施工，故需針對核芯筒特點設計特殊提升工藝設施。（即整體提升操作平臺施工工藝技術） 3）核芯筒筒體高度達436.75米，采用一泵到頂?shù)姆桨鸽y度很大,而采用接泵也有不少負面影響。高標號的泵送砼技術是難點，必須認真研究對待的。 4）核芯筒橢圓形外墻隨高度方向截面厚度發(fā)生變化，在14根鋼柱處分別伸出了1000～500mm不等鋼梁牛腿，對外模的配置和施工帶來麻煩。 5）核芯筒內(nèi)部分隔不規(guī)則，若干機電豎井平面尺寸太小且不規(guī)則，對內(nèi)墻模的配置帶來困難，水平樓層結構以跳層和間隔多層設置，對平面樓板結構的支撐施工帶來困難。 6）核芯筒體是新電視塔鋼結構施工的先導和依托，故核芯筒的施工要同步考慮鋼結構吊裝施工及后期機電設備的安裝。 第二節(jié) 核芯筒施工技術綜述和工藝流程 根據(jù)電視塔核芯筒結構混凝土的特點和難點，同時綜合考慮外圍鋼結構的施工；總體工期要求及機電設備的安裝等因素。確定核芯筒全高劃分為三個施工階段，分別采用三種施工工法完成核芯筒全高的施工。 2.1 核芯筒施工階段的劃分和總工藝流程 2.1.1三個施工階段 1）－18.00m～－10.00m，核芯筒箱形基礎。 2）－10.00m～＋7.20m，非標段核芯筒結構。 3）＋7.20m～436.75m，標準段核芯筒結構。 2.1.2核芯筒施工總工藝流程 圖2.3.2.1 核芯筒施工總工藝流程圖 其各階段工序流程示意見下列附圖： 工況一 基坑開挖施工 工況二 基坑底板施工 工況三 箱基礎施工 工況四 核芯筒非標段施工 工況五 整體提升平臺組裝 工況六 核芯筒標準段施工 工況七 核芯筒結構到頂 圖2.3.2.2 核芯筒各階段施工工序流程示意圖 2.2 各階段施工技術簡述 2.2.1箱形基礎施工 1)核芯筒箱形基礎以中風化巖層作為持力層，底標高為－18.00m。基礎底板厚度為2.00m，采用C40混凝土；箱基側壁厚度為1200mm高度－16.00～－10.00m。從－16.00m開始橢圓形箱壁中埋置14根鋼骨柱?；炷翗颂枮镃70。 2)箱基深坑采用分層護壁，靜爆和人工挖孔相結合的方法開挖。預留集水井明排水的方法進行施工。（注：根據(jù)分項工程作業(yè)界面的劃分，圍護施工單位挖至－11.00m，以下部分由我方開挖。） 3)計劃開工時間與大直徑挖孔樁同步（約2006年5月中旬開始）深坑開挖完成即開始箱基大底板的施工。 4)主塔底板落深區(qū)落深達8米，深坑底板厚度2米，主樓深坑底板施工部署是集中力量，盡快完成，為-10.0m標高大底板施工創(chuàng)造條件，服務于工程的總體進度安排。 A)深坑砼澆搗 n 核芯筒深坑混凝土擬采用2臺固定泵澆搗，10小時左右澆完。 n 每臺泵車供應的混凝土澆注范圍內(nèi)應布置2～4臺振動機進行振搗，混凝土由大斜面分層下料，分層振搗，每層厚度為50cm左右。 n 先進行2m厚混凝土底板施工，然后再進行墻板的施工，因此在此施工縫處設置一條鋼板止水帶。 B)砼保溫、測溫方案 在核芯筒深坑內(nèi)布置2根測溫柱。采取表面塑料薄膜等措施，控制基礎底板內(nèi)外溫差不大于25℃。 C)基礎底板施工流程如圖2.3.2.3所示： 圖2.3.2.3 基礎底板施工流程圖 圖2.3.2.4 核芯筒箱基大底板澆注泵布圖 5)基礎底板養(yǎng)護待其強度達到75％后，開始箱基側壁施工。側壁中的14根鋼骨柱最大噸位約3.6噸，最遠距A區(qū)基坑邊緣為64m。為滿足核芯筒箱基的先行施工，故在基坑內(nèi)先行投放一臺80t的履帶吊配合核芯筒箱基的施工。 6)箱基的模板工程采用18mm厚九夾板和木方組拼。 7)鋼筋工程和混凝土施工按常規(guī)傳統(tǒng)方法施工。 8)考慮到－10.00m以上的核芯筒結構要先于C區(qū)－10.00m大底板施工，故在橢圓錐形基礎周邊要留一條施工縫，在－11.50m標高處素墊砼上方設置一道防滲構造措施，具體方法見圖2.3.2.5。 圖2.3.2.5 施工縫及防滲構造詳圖 2.2.2 －10.00～＋7.20m核芯筒施工 1)在這一高度段核芯筒外墻厚度為1000，標號C70。其施工劃分三個流水段。 2)鋼骨柱吊裝與豎直運輸采用80t履帶吊，模板工程采用九夾板木方組拼施工。鋼筋工程按常規(guī)方法施工，與外圍水平結構聯(lián)接采用預留筋的方法解決。核芯筒外圍搭設采用Φ48×3.5鋼管扣件或腳手架施工。 3)混凝土采用泵車固定輸送澆注。（見圖2.3.2.4） 4)核芯筒內(nèi)部的水平結構層與墻體同步澆注施工。 2.2.3 ＋7.20m至17.20m核芯筒施工 7.20m以上核芯筒外墻截面已完成了第二次墻厚收縮，此時外墻體厚度為900mm。 1)豎向結構模板采用與提升平臺配套的專項鋼大模施工。 2)用于支承提升平臺的內(nèi)核鋼框架與周邊勁性格構柱在＋7.20標高開始安裝。 3)鋼骨柱吊裝與豎直運輸采用80t履帶吊。鋼筋工程按常規(guī)方法施工，與外圍水平結構聯(lián)接采用預留筋的方法解決。 4)核芯筒外圍搭設采用Φ48×3.5鋼管扣件或腳手架施工。 5)混凝土采用泵車固定輸送澆注。（見圖2.3.2.4） 6)核芯筒內(nèi)部的水平結構層與墻體同步澆注施工。 2.2.4整體提升平臺的組裝 1)搭設腳手架施工完7.20～12.40m標高核芯筒墻體后，接高內(nèi)核鋼框架和格構柱至19.20m標高。此時開始整體提升操作平臺的安裝。 2)提升平臺底面標高安裝于17.70m標高位置。在平臺安裝前內(nèi)掛腳手先吊入核芯筒腔中。 3)平臺的組裝原則上借助80t履帶吊來完成。 4)提升平臺組裝完成，在掛腳手上進行12.40～17.20m標高段的模板提升和澆混凝土施工。17.20m標高以后則進入正常的提升平臺循環(huán)施工。 5)整體提升平臺的組裝工序流程見圖2.3.2.6 圖2.3.2.6 整體提升平臺組裝流程示意圖 2.2.5提升平臺外掛腳手越過伸長牛腿的處理 1)對大量的外伸出外墻面400mm的牛腿，提升平臺在外掛腳手梁布置時，已作了避讓。 2)但在26.85m～32.05m標高位置，14根鋼骨柱上有外伸1m的桁架梁牛腿。則采取增加過渡環(huán)梁支掛腳手的方法解決。拆除受外伸牛腿阻擋的環(huán)梁，利用過渡環(huán)梁傳力，留出空間保證提升平臺正常爬升。 2.3 豎向結構標準流水施工段的劃分和工藝流程 2.3.1標準流水段的劃分 核芯筒從17.20m以上進入標準流水段施工。 核芯筒施工流水段分段，為5.2米一層。與核芯筒電梯井前室結構平臺標高相一致。采用整體提升平臺工藝施工的流水段為82節(jié)段。 2.3.2豎向結構標準流水段的工藝流程： 圖2.3.2.7 標準段施工流程 標準流水段施工流程見圖2.3.2.8 圖2.3.2.8 標準流水段施工流程示意圖 2.3.3水平樓板結構的工藝流程： 圖2.3.2.9 水平樓板結構工藝流程示意圖 2.4 標準流水段流程工期 由豎向結構標準段工藝流程可知，一個標準節(jié)段豎向結構的工期為5天。 核芯筒的水平結構滯后豎向結構3層施工，施工工期同步以5天安排。 所以核芯筒結構施工5.2m高施工節(jié)段的單位工期為5天。 因核芯筒施工要與其它工種配合，其總工期詳見本工程總進度計劃。 第三節(jié) 整體提升操作平臺設施 3.1 概述 廣州新電視塔核芯筒，為橢圓形平截面，長短軸尺寸僅為18m×15m，相對于436.75m高結構，其截面尺寸太小，且在核芯筒平面內(nèi)有六組電梯井孔筒及其它設備留孔。故無法按高層建筑的傳統(tǒng)方法進行該超高構筑物的施工，必須要有一個特殊操作平臺設施來滿足該工程施工的各項功能要求。 根據(jù)上海東方明珠電視塔、上海金茂大廈核芯筒和上海環(huán)球金融大廈核芯筒整體施工平臺的成熟經(jīng)驗，結合廣州新電視塔核芯筒結構的特點，確定以整體提升操作平臺為基本設施，輔助其它工藝設施開展核芯筒混凝土結構的施工。 3.2 整體提升操作平臺系統(tǒng)的構成 整體提升操作平臺系統(tǒng)由結構平臺、支承格構立柱、和提升動力系統(tǒng)三大部分組成。 3.2.1結構平臺 結構平臺外部尺寸長短分別為21.0m和18.4m。由不同規(guī)格的型鋼焊接和栓接而成。 在結構梁之間根據(jù)內(nèi)外腳手架的布置位置，布置支承次梁。 采用槽鋼軋絞鋼板，形成甲板平面結構平臺。詳見圖2.2.3.1。 圖2.3.3.1 操作平臺結構平面圖 3.2.2支承格構立柱 用于平臺支承的格構立柱由內(nèi)核框架立柱和外圍立柱兩部分組成。 1)內(nèi)核框架立柱 內(nèi)核格構柱位置見圖2.3.3.1，格構柱截面外包尺寸為600×500。用4根L100×12角鋼加鋼板焊接而成。在格構柱之間用水平和斜向綴條連接，形成豎向空間桁架。在6個格構柱內(nèi)核平面內(nèi)布置米字形支撐，它們能上移重復周轉應用。 內(nèi)核框架的功能：除支撐鋼平臺外，還幫助平臺抗水平位移；還用于安裝外圍鋼骨柱時的穩(wěn)定支撐。 2)內(nèi)核格構柱的上翻 A)首先在內(nèi)核腳手架下方懸掛臨時腳手； B)拆除內(nèi)核格構柱相互之間的連接綴桿； C)在格構柱吊環(huán)上系好吊索，拆除固定螺栓，并擰出在墻面內(nèi)的H型錐形螺母； D)然后用起重機械起吊上翻至指定高度； E)定位對接、校正、相互之間連接綴桿形成內(nèi)核框架。 其工藝流程見圖2.3.3.2。 圖2.3.3.2 內(nèi)核格構柱上移安裝流程示意圖 2)外圍支承格構柱 用于升板機提升的外圍格構柱采用300×500的斷面，用4根L100×12角鋼和加焊綴板組成。其平面布置見圖2.3.3.1。 3.2.3平臺提升動力系統(tǒng) 操作平臺的提升動力系統(tǒng)，擬采用成熟經(jīng)驗的升板機提升動力，我們有現(xiàn)成的同步平衡提升計算機控制系統(tǒng)。提升動力見圖2.3.3.3。 圖2.3.3.3 提升機械圖 在第十三章建議方案中擬采用穿心千斤頂作提升動力，整個系統(tǒng)配置一套電腦自動平衡提升控制裝置，能同步群升，也能點動提升。 第四節(jié) 核芯筒模板工程施工方案 4.1 核芯筒模板工程分類 核芯筒的模板按豎向結構和水平結構進行分類。為表示方便，把豎向結構模板稱為A區(qū)模板，水平結構模板稱為B區(qū)，W-4軸剪力墻和現(xiàn)澆樓梯模板區(qū)域稱為C區(qū)。 A區(qū)域為的模板采用爬升工藝施工；B區(qū)的模板采用新型木梁膠合板模板為底模，結合定型支架翻轉施工；C區(qū)模板采用膠合板，木楞散模組拼其緊跟著豎向結構現(xiàn)澆施工，以方便提升平臺的人員垂直交通爬梯的布置。 4.2 爬升模板施工方案 核芯筒的豎向結構內(nèi)外墻模板采用爬模工藝施工。爬模工藝的構造由模板體系、支承操作架體和提升動力三個部分組成。 模板爬升動力采用3噸的手拉葫蘆，它掛裝于可移動的支承橫梁上，橫梁置于提升平臺梁上。 4.2.1 內(nèi)外爬升模板體系 1）爬升模板均采用鋼大模構造設計，為保證核芯筒混凝土的外觀質(zhì)量，模板面采用6mm鋼板8＃[肋，回檁則根據(jù)具體對拉螺栓間距計算確定。 2）外墻模板總高度為5.35m。與已澆混凝土搭接150mm。構造上設置止?jié){止?jié)B措施。 3）模板的固定采用對拉螺栓。外墻體和無法對拉區(qū)域采用H型預埋節(jié)安螺栓，H螺母和外接桿重復周轉應用。 4）電梯井筒由片模和角模組成。在不規(guī)則的洞口采用專用的異形鋼角模與片模組合施工。 圖2.3.4.1 核芯筒模板總平面布置圖 4.2.2 外墻模板的變截面處理措施 墻體厚度由1200mm～400mm，故外墻板的橢圓周長是變化的。為解決這個難題采用以下的設計方案。方案中采用中間截面的弧度為外模設計基準，在平面劃塊上將外模劃為WMA－1～4和WMB－1～4，WMC－1～7十五個規(guī)格，其中WMA－1～4為定型大模，WMC－1～7為外挑鋼梁下定型模板，WMB－1～4為變寬度的系列模板。每個一種墻體厚度對應相應的WMB－1～4的系列模板，詳見方案外墻模板構造圖。 4.2.3內(nèi)、外模施工腳手 外模施工腳手要滿足外模板爬升的施工要求。方案擬定掛腳手高度12.6米，腳手步高2.0米，全為6層。腳手寬度為100mm，內(nèi)側離墻為300mm。考慮墻體向內(nèi)收縮的特點，操作層橫桿內(nèi)設計有伸縮桿。在腳手底層和中間層設有全封閉的翻板。其余操作層用鋼板網(wǎng)片組成。腳手的外圍邊用3mm網(wǎng)片封閉，以防高空物件墜落。其構造示意見圖2.3.4.1。 圖2.3.4.1 內(nèi)、外模施工腳手實物圖 4.2.4內(nèi)核框架施工腳手 內(nèi)核框架內(nèi)的腳手架不隨整體提升平臺同步上升。 它采用自動擱置吊梁懸掛支承，吊梁支承于內(nèi)核框架的水平綴桿上。 在內(nèi)核框架頂部設置提升吊點，利用手拉葫蘆逐層提升。 其平面布置和支承原理見圖2.3.4.2。 圖2.3.4.2 施工腳手架平面布置和支承原理圖 4.3 水平結構及樓梯結構的模板工藝 本工程水平結構與樓梯擬采用定型速接塔架和定型散拼木模翻轉工藝。 1)樓梯的底模的肋采用工程木（新西蘭進口），面板采用維莎板18mm厚（芬蘭進口），以確保工程質(zhì)量和周轉次數(shù)。支架采用定型專用調(diào)節(jié)塔架。見圖2.3.4.3 圖2.3.4.3 樓梯模板示意圖 2)平臺模板的支架擬采用速接架支撐體系。為滿足核芯筒每天1m米施工速度，考慮混凝土拆模強度在75％以上，養(yǎng)護時間在20天左右，擬配置3套支架翻轉應用。對于跳空多層樓板支承和層高大于5.2米的樓層，則要在墻體預留埋件安裝臨時支承桁架進行支承。見圖2.3.4.4 圖2.3.4.4 平臺模板支撐體系圖 3)部分不規(guī)則洞口，采用普通國產(chǎn)膠合板和木方拼裝。 4)水平結構支撐和模板拆除后的上翻運輸，采用在電梯井筒中布置吊籠提升。吊籠懸掛在整體提升平臺的腳手下方。 第五節(jié) 核芯筒鋼筋工程施工方案 5.1 鋼筋材料的采購和準備 在施工時技術部門應提前三個月～六個月給出用料規(guī)格和數(shù)量。（具體時間按采購周期確定）物資部門應選擇有穩(wěn)定供貨能力的供應商供貨，鋼材必須要有合格質(zhì)量保證書，同規(guī)格材料的批量采購應選擇同一鋼廠的貨源。 鋼筋的使用應建立見證、取樣、檢驗制度。 鋼筋應用前必須按規(guī)定進行物理和化學檢測試驗。抽檢合格后方能應用。鋼筋堆放和規(guī)格分類應用醒目標識，并有防雨措施。 5.2 鋼筋的成型加工 鋼筋的分段長度確定為一個施工流程高度，（即5.2m米高另加連接和錨固長度）。鋼筋的加工宜工廠加工。對于閃光焊接長的鋼筋應按規(guī)范要求做物理試驗。對于銹蝕鋼筋必須進行除銹處理。各類成型鋼筋半成品應根據(jù)加工單分類堆放并有明顯標識。在施工現(xiàn)場設立輔助鋼筋加工場，進行一些少量特殊鋼筋的加工。 5.3 鋼筋的垂直運輸 鋼筋的垂直運輸利用M900D塔機完成。 施工提升平臺的一次鋼筋堆放量應控制在20噸以下，堆放高度小于300mm。 平臺應控制每平方米堆載在10KN以下。 5.4 鋼筋的垂直連接 鋼筋的垂直連接根據(jù)不同直徑規(guī)格采取不同的連接方式。Φ16mm以下規(guī)格鋼筋采用45d搭接方式連接；Φ18～Φ20鋼筋采用電渣壓力焊或墩粗螺紋套筒連接；Φ22以上采用等強螺紋鋼套筒連接；滿足等強和抗震的要求。 豎向鋼筋的接頭布置錯位布置，同一截面上的接頭數(shù)量不大于25％。 5.5 鋼筋的保護層控制和埋件固定 1）鋼筋保護層平面鋼筋為專用塑料鋼筋保護層支座。豎向鋼筋為塑料夾座和模板內(nèi)側周邊放置保護層厚度直徑的抽拔管邊澆邊抽出的工藝，確保保護層厚度。 2）核芯筒體上由于外聯(lián)鋼結構以及施工中的輔助埋件故鋼埋件的數(shù)量較多，有些埋件自重大，定位要求高。對于重要埋件擬在墻體中布置專用勁性骨架的方法于以保證。對于一般埋件可于鋼筋焊接固定。對于小型埋件可以利用模板打孔限位固定。 3）對于鋼骨柱與外伸牛腿相碰的鋼筋處理，在設計節(jié)點詳圖的基礎上，采用等強避讓的原則優(yōu)化處理。另外我們將對此區(qū)域混凝土澆注作細致考慮，對鋼筋布局作合理調(diào)整，確保混凝土澆注至工作面。 圖2.3.5.1 核芯筒鋼筋與鋼骨關系圖 5.6 樓層水平鋼筋的連接 由于核芯筒水平結構滯后墻體施工。故墻體施工必須預留負彎矩短錨固筋。在立模時先彎緊靠墻體模板，在樓面施工時再行扳出，然后用電焊與樓板鋼筋連接。同樣外墻與樓面的水平鋼筋也按此方案連接。對于連梁等部位大于Φ16粗鋼筋，則采用接駁器連接。 圖2.3.5.2 水平鋼筋連接結構示意圖 5.7水平結構層的鋼筋吊運 利用內(nèi)核框架內(nèi)空間，采用平臺上安裝的專業(yè)吊運設備，將平臺鋼筋下放到施工層。 第六節(jié) 混凝土泵送施工方案 6.1 泵送方案的確定 電視塔混凝土的施工主要分二個部位。 一是核芯筒混凝土結構，其泵送最大總高度為436.75米，C70～C30混凝土，5.2m高流水段混凝土用量，各標高階段數(shù)值見下表： 表2.3.6.1 各標高段5.2m高混凝土用量表 核芯筒標高(m) -10.00 ~7.20 7.20 ~27.6 27.60 ~84.8 84.80 ~110.8 110.80 ~162.8 162.80 ~220.0 220.00 ~272.0 272.00 ~334.0 334.00 ~以上 每5.2m高流水段混凝土用量(m3) 368 347 328 311 292 250 257 233 204 二是電視塔外圍勁性鋼管柱中的填充混凝土以及壓型鋼板樓層填充混凝土。 根據(jù)核芯筒的特點，結合目前世界上各類泵送設備性能同時考慮混凝土施工過程中連續(xù)保證性，擬確定混凝土泵送的方案為二泵二管一次直接泵送到頂?shù)姆桨?。?20M 以下采用二泵二管同時施工；220M以上采用一泵一管澆注，另一泵一管為備用設備。 水平泵管布置詳見電視塔各施工階段平面布置圖。水平泵管長度需大于120米，或設置彎折管道減輕混凝土回沖力。 豎向泵管的布置位置。選擇在核芯筒4＃電梯井前室平臺的位置。 6.2 泵送設備的選型 經(jīng)資料收集和比較，可知目前世界上可泵送至450米高度設備有： 1)德國SCHUWING-BP8800-E泵車，見圖2.3.6.1。 圖2.3.6.1 德國SCHUWING-BP8800-E泵車 2)德國普茨邁斯特PUTANEISTER-BP2025-8GB見圖2.3.6.2： 圖2.3.6.2 德國普茨邁斯特PUTANEISTER-BP2025-8GB泵車 3)國內(nèi)合資企業(yè),三一重工的HBT120CH-2122D以及HBT90CH-2135D型號特制混凝土輸送泵。該設備已在上海環(huán)球金融大廈工程中應用。附圖2.3.6.3。 圖2.3.6.3 HBT120CH-2122D型號特制混凝土輸送泵 經(jīng)綜合比較后選定三一重工的產(chǎn)品作為本工程的泵送備選設備。 n 混凝土泵參數(shù)及外形 表2.3.6.2 HBT90CH-2135D混凝土輸送泵參數(shù)及外形表 技術參數(shù) HBT90CH-2135D 整機質(zhì)量 kg 13000 外型尺寸 mm 7450×2480×2950 理論混凝土輸送量 m3/h 87/53 理論混凝土輸送壓力 Mpa 19/35 主油缸直徑×行程 mm φ180×2100 輸送缸直徑×行程 mm φ180×2100 主油泵排量 cm3/r 260×2 柴油機功率 kW 273×2 上料高度 mm 1420 料斗容積 m3 0.7 理論最大輸送距離 m (125mm管) 水平2500 垂直835 圖2.3.6.4 HBT90CH-2135D型號特制混凝土輸送泵 6.3 混凝土泵關鍵參數(shù)的分析 對于混凝土泵來說，體現(xiàn)其泵送能力的兩個關健參數(shù)為出口壓力與整機功率，出口壓力是泵送高度的保證，而整機功率是輸送量的保證。在此，我們從理論計算與工程實踐兩個方面對出口壓力與功率進行驗證： 6.3.1理論計算 實際混凝土泵送需要達到465m（459m＋6m）左右，為了有一定的能力儲備，考慮27m的余度，我們按照492m泵送高度進行計算。 泵送混凝土至492米高度所需壓力的計算： 混凝土泵送所需壓力P包含三部分：混凝土在管道內(nèi)流動的沿程壓力損失P1、混凝土經(jīng)過彎管及錐管的局部壓力損失P2以及混凝土在垂直高度方向因重力產(chǎn)生的壓力P3。 P1= 式中： —單位長度的沿程壓力損失。 —管道總長度，垂直高度492m，加上布料桿長度及水平管道部分，總長約650m。 —粘著系數(shù)，取=（3.00-0.10S）×102 (Pa),S為坍落度，約20cm。 —混凝土輸送管直徑，為了與香港金融中心工程作比較，按125mm計算。 —速度系數(shù),取=（4.00-0.10S）×102 (Pa/m/s)。 —混凝土泵分配閥切換時間與活塞推壓混凝土時間之比，其值約0.2-0.3 —混凝土在管道內(nèi)的流速，當排量達40 m3 /h時，流速約0.91m/s。 —徑向壓力與軸向壓力之比，其值約0.9。 P2=10×0.1+0.2=1.2 Mpa。 彎管：90o，R=1000，1個；90o，R=500，8個；錐管1個，每個彎管、錐管壓力損失0.1 Mpa，分配閥壓力損失0.2 Mpa。 P3=ρgH=12.5 Mpa。 式中： ρ—混凝土密度，取2600kg/m3 g—重力加速度 H—泵送高度，按492m計算 計算結果為： 泵送492米高所需壓力總壓力： P=P1+P2+P3=6.3+1.2+12.5=20 Mpa 發(fā)動機功率驗算： 條件說明： 主系統(tǒng)油壓為p=20 Mpa。 柴油機額定轉速為2000rpm。 主油泵2臺，排量為520 毫升/轉。 恒壓泵2臺，排量28ml/r，最高工作壓力16Mpa 齒輪泵2臺，排量22ml/r，最高工作壓力11Mpa 主油泵功率W1=P×Q/60=24×1040/60=346 kW 恒壓泵的功率W2= P×Q/60=16×56/60×2=29.9kW 輔助泵的功率W2= P×Q/60=11×44/60×2=16.1kW 發(fā)動機功率： W=（W1+W2+W3）/η=（346+29.9+16.1）/0.88=445kW η：機械效率，取0.88 6.3.2最大混凝土出口壓力及功率的確定 確定的最大混凝土出口壓力—35MPa 在一般的泵送施工經(jīng)驗中，混凝土泵的最大出口壓力應比實際所需壓力高15%-20%，多出的壓力儲備用來應付混凝土變化引起的異常現(xiàn)象，避免堵管。而對于廣州電視塔這樣的高塔，其意外的因素更多，要求的可靠性更高，顯然應該有更多的壓力儲備。因此，根據(jù)上面的計算結果，我們將泵的最大出口壓力設計為35 MPa，一方面有45%的壓力儲備，另一方面，在正常的工作狀況下，液壓系統(tǒng)工作壓力不超過25 MPa，工作的可靠性更高。 確定的功率—546kW 功率的不確定因素較少，而且設計的泵送量為53m3/h，按80%的容積效率計算，實際泵送量也在40m3/h以上，因此功率無需再增加儲備，不低于計算的較大值選取就可以滿足要求，我們選兩臺273kW的DUETZ柴油機，總功率為546kW。 6.3.3 HBT90C2135D混凝土泵實際工作能力預測 1)泵送200米高度時 表2.3.6.3 泵送高度 m 200 m 主系統(tǒng)油壓Mpa 16.3 混凝土出口壓力Mpa 9.06（低壓泵送狀態(tài)） 混凝土理論泵送量m3/h 87 容積效率* 80% 混凝土實際泵送量m3/h 70 注: 因C60混凝土粘性大，吸入效率比普通混凝土低。 2）最大泵送高度（按一般情況下留20%的壓力儲備） 表2.3.6.4 主系統(tǒng)油壓Mpa 28 混凝土出口壓力Mpa 28 泵送高度 m 835 m 混凝土理論泵送量m3/h 48 容積效率 80% 混凝土實際泵送量m3/h 38 6.4 混凝土的泵管輸送設計 6.4.1砼管設計 超高層泵送中，輸送管是一個非常重要的因素。考慮到本工程施工用的大都是C60高強度混凝土，粘性非常大，較低的混凝土流動速度有利于泵送。采用內(nèi)徑為125mm的輸送管道。 為了確保一套管子打完整個工程，我們采用45號鋼，管子內(nèi)徑Φ125，管壁厚9mm，調(diào)質(zhì)后內(nèi)表面高頻淬火，硬度HRC55-60，壽命比普通20鋼管子提高2-3倍。 表2.3.6.5 20號鋼與45號鋼管力學性能比較表 材料 抗拉強度δb 屈服強度δs 硬度 備注 20 390 245 HB156 45 700-850 500 HRC55-60 壽命提高2-3倍 同時為了保證35Mpa高壓水洗的密封性，我們采用O形密封圈的密封結構。采用活動法蘭螺栓緊固結構聯(lián)接，方便接管。砼管聯(lián)接結構如下圖2.3.6.5： 圖2.3.6.5 砼管聯(lián)接結構圖 6.4.2砼管固定 1)砼管固定裝置A用于將輸送管固定在水泥地板上、墻壁以及橫向支撐桁架上，安裝高度可根據(jù)施工實際情況確定；底板用4個M20×90的膨脹螺釘固定。 圖2.3.6.6 砼管固定示意圖1 2)砼管固定裝置B用于將輸送管固定在水泥樓層面上，安裝高度可根據(jù)施工實際情況確定；底板用3個M20×90的膨脹螺釘固定。 3)在地面水平管與垂直管路之彎管采用混凝土方式固定，以承受垂直管道混凝土之壓力，避免發(fā)生松動。 圖2.3.6.7 砼管固定示意圖3 6.4.3插管（截止閥） 圖2.3.6.8 截止閥示意圖 混凝土泵送施工中，有時需要對泵機進行保養(yǎng)或維修。為保證此時的保養(yǎng)或維修工作正常進行，在混凝土泵至垂直泵管之間的水平管段接入插管（截止閥），如上圖，用于阻止垂直泵管內(nèi)混凝土回流。 插管（截止閥）由獨立的液壓系統(tǒng)控制。旨在混凝土泵出現(xiàn)問題時仍然有效。 6.4.4管道水洗技術 我方采用三一重工的泵車設備，該公司附帶有專項管道水洗技術，利用該專項專利技術的砼活塞、自動補償磨損間隙的專利眼鏡板、切割環(huán)及管路的良好密封性，采用世界上獨一無二的水洗技術，直接用混凝土泵泵送水洗，使其能夠做到泵送多高，水洗多高。水洗輸送管可以最大限度利用管道中的混凝土，減少混凝土浪費和對施工環(huán)境的污染。 1)在泵旁邊建二個水箱（容積約9立方米），接二個2-3″的水管到二臺泵旁邊，作水洗之循環(huán)利用。 2)制作二個斗（容積約1-2立方米）。用于承接水洗時不干凈的混凝土和部分臟水。 3)采用圖二所示水洗方法，用混凝土泵先直接泵一料斗砂漿再泵水清洗，其原理幾乎與泵送混凝土的原理完全一樣。從而實現(xiàn)泵送多高，水洗多高。當澆筑層之管頭出現(xiàn)過渡層混凝土（與正常混凝土不一樣）時，用斗承接過渡層的混凝土，及到出水。然后反抽，首先殘留石子在自重作用下，沉入管路底層，反抽形成真空，在高層水柱壓力作用下，將殘留石子吸壓回料斗，如此完成整個管路清洗。 圖2.3.6.9 水洗混凝土泵管示意圖 6.5 混凝土泵送澆注施工 1)混凝土材料在施工前應做可泵性級配試驗，選定合理的配合比。 2)泵送管出提升平臺配置定型水平分配管，并接布料機直接澆注。 3)泵送管沿豎直方向到達最頂層核芯筒布料桿層后，連接到一個泵送分配器，分配器端口接兩根水平泵管及一根豎向泵管。首先關閉豎向管閥門，混凝土由水平泵管輸送至布料機，用于澆注鋼管混凝土及壓型鋼板樓層填充混凝土；待澆注完畢后，打開豎向泵管閥門，關閉水平管閥門，混凝土沿豎管直達鋼平臺，采用布料機澆注核芯筒剪力墻及樓板。 6.6 泵送混凝土配合比的試驗研究 在本工程中混凝土一次泵送高度達到436.75米。除泵車選擇和工藝保證外，滿足高標號混凝土可泵性的配合比研究也是一個技術難點。我方在原有超高層泵送技術成果的基礎上，結合廣州新電視塔工程的特點，已開展了C70混凝土配合比可泵性的研究。為若中標后馬上進入核芯筒箱基C70砼的施工爭取時間。 第七節(jié) 鋼筋混凝土核芯筒裂縫控制 核芯筒鋼筋混凝土有害裂縫可能產(chǎn)生的原因是多方面的。其控制的方法與我方在基礎工程裂縫控制中所采取的控制方法一樣，即采用綜合控制的方法來處理。主要分為材料控制、施工控制、結構構造控制、外部環(huán)境控制四個方面。 7.1 材料控制 7.1.1原材料選用 為了控制或減少混凝土結構的有害裂縫，應妥善選定組成材料和配合比，以 使所配制的混凝土除符合設計和施工所要求的性能外，還具有抵抗開裂所需要的功能。 1）水泥：采用硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥或礦渣硅酸鹽水泥；對大體積混凝土，采用中低熱硅酸鹽水泥。所用水泥的鋁酸三鈣（C3A）的含量小于8%。水泥質(zhì)量符合《硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥》GB175、《礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì)硅酸鹽水泥及粉煤灰硅酸鹽水泥》GB1344的規(guī)定。 2）骨料：選用潔凈、級配良好的中砂和級配良好、空隙率較小的粗骨料。骨料質(zhì)量分別符合《普通混凝土用砂質(zhì)量標準及檢驗方法》JGJ52、《普通混凝土用碎石或卵石質(zhì)量標準及檢驗方法》JGJ53的規(guī)定。同時要加強對骨料中的含泥量、泥塊含量和其他有害物質(zhì)檢查。 3）礦物摻合料：為改善混凝土性能適量摻入礦物摻合料，所用摻合料分別符合《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB/T1596、《用于水泥和混凝土中的?；郀t礦渣粉》GB/T18046的規(guī)定。 4）外加劑：所用外加劑符合《混凝土外加劑》GB7086、《混凝土泵送劑》JC473的規(guī)定，并按《混凝土外加劑應用技術規(guī)程》GB50119的規(guī)定進行施工；選用外加劑時，必須根據(jù)工程具體情況做好水泥適應性及實際效果試驗。 5）水：符合《混凝土拌合用水標準》JGJ63規(guī)定。當使用混凝土攪拌站中的回收水時，應經(jīng)過沉淀，去除砂石、泥漿，澄清后的水方可使用，并注意回收水中所含外加劑和其他有害物質(zhì)對混凝土質(zhì)量 的影響。 6）鋼筋：所用鋼筋應分別符合《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》GB1499、《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》GB13778、《鋼筋混凝土用余熱處理鋼筋》GB13014、《冷軋帶肋鋼筋》GB13778的規(guī)定。 7.1.2配合比設計 1）混凝土配合比按《普通混凝土配合比設計規(guī)程》JGJ55的規(guī)定外，根據(jù)要求的強度等級、抗?jié)B等級、耐久性及工作性等要求進行配合比設計，同時要考慮以下參數(shù)。 2）干縮率：混凝土90天的干縮率宜小于0.05%。 3）坍落度：在滿足施工要求的條件下，盡量采用較小的混凝土坍落度；采用泵送混凝土時，建筑物底部的混凝土坍落度宜控制在150±30mm，建筑物上部的混凝土坍落度宜控制在180±30mm。 4）擴展度：鋼管中的自流平混凝土的擴展度宜控制在550±75mm。 5）用水量：不宜大于180kg/m3。 6）水泥用量：根據(jù)不同設計強度等級，確定不同的水泥用量。高強混凝土不宜大于550kg/m3（含替代水泥的礦物摻合料）。 7）水膠比：應盡量采用較小的水膠比。混凝土水膠比不宜大于0.55。 8）砂率：在滿足混凝土工作性的前提下，應采用較小砂率。 9）泌水量：宜小于0.3ml/m3。 10）宜采用萘系、聚羧酸外加劑。 11) 在箱基工程中建議采用混凝土的后期強度，降低混凝土的水泥用量以控制箱基的開裂。 7.2 施工控制 鋼筋混凝土工程有害裂縫的產(chǎn)生，與施工技術措施是否合理有相當影響因素。在各道工序各個環(huán)節(jié)配置相應技能的熟練人員，按施工組織設計技術方案進行施工。 7.2.1模板的安裝和拆除 1）模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆注混凝土的自重、側壓力、施工過程中產(chǎn)生的荷載，以及上層結構施工時產(chǎn)生的荷載。 2）安裝的模板必須構造緊密、不漏漿、不滲水，并能保證構件形狀正確規(guī)整。 3）安裝模板時，為確保鋼筋保護層厚度，應準確配置混凝土墊塊或鋼筋定位器等。 4）拆除模板前，應對混凝土進行充分的澆水養(yǎng)護，拆除模板后，應馬上涂刷養(yǎng)護液。 5）底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計的要求。 6）已拆除模板及其支架的結構，在混凝土強度達到設計要求的強度后，方可承受全部使用荷載；當施工荷載所產(chǎn)生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經(jīng)過核算并加設臨時支撐。 7.2.2混凝土的制備和運輸 1）采用預拌混凝土。其質(zhì)量符合《預拌混凝土》GB/T14902的規(guī)定。 2）對品質(zhì)、種類相同的混凝土，原則上要在同一預拌混凝土廠訂貨，如在兩家或兩家以上的廠家訂貨時，應保證各預拌混凝土廠所用主要材料及配合比相同，制備工藝條件基本相同。 3）混凝土運輸時，應能保持混凝土拌合物的均勻性，不應產(chǎn)生分層離析現(xiàn)象，運送容器應不漏漿，內(nèi)壁光滑平整，并宜快速運輸。運送頻率，應保證混凝土施工的連續(xù)性。 4）運輸車在裝料前應將車內(nèi)殘余混凝土及積水排盡。當需在卸料前補摻外加劑調(diào)整混凝土拌合物的工作性時，外加劑摻入后運輸車應進行快速攪拌。攪拌時間應由試驗確定。 5）運至澆注地點混凝土的坍落度和擴展度應符合要求。 6）由攪拌、運輸?shù)綕矒v入模，當氣溫不高于25℃，持續(xù)時間不宜大于90min，當氣溫高于25℃，持續(xù)時間不宜大于60min。當在混凝土中摻加外加劑時，持續(xù)時間據(jù)試驗另行確定。 7.2.3混凝土的澆搗 1）搗前檢查模板及其支架、鋼筋及其保護層厚度、預埋件等的位置、尺寸，確認正確無誤后，方可進行澆搗。 2）混凝土的一次澆搗量要適應各環(huán)節(jié)的施工能力， 以保證混凝土的連續(xù)澆搗。 3）對現(xiàn)場澆搗的混凝土要進行監(jiān)控，運至現(xiàn)場的混凝土坍落度不能滿足施工要求時，采用經(jīng)試驗確認的可靠方法調(diào)整坍落度，嚴禁隨意加水。 4）澆搗剪力墻時，一次澆搗高度以混凝土不離析為準，一般每層不超過500mm，搗平后再澆搗上層，澆搗時要注意振搗到位，使混凝土填充至每個角落。 5）要注意混凝土澆搗的程序。澆搗時要防止鋼筋、模板、定位鋼筋等的移動和變形。 6）混凝土采用快插慢拔，梅花狀布點的方法震搗。每點震搗的時間在10～15秒。振搗要密實，不得漏振，也不得過振，更不得用振搗器拖趕混凝土。 7）分層澆搗混凝土時，注意使上下層混凝土一體化。應在下一層混凝土初凝前將上一層混凝土澆搗完成。在澆搗上層混凝土時，須將振搗器插入下層混凝土50mm左右以便形成整體。 8）由于混凝土的泌水、骨料下沉，易產(chǎn)生塑性收縮裂縫，此時應對混凝土表面進行壓實抹光；在澆搗混凝土時，如高溫、太陽暴曬、大風天氣，澆搗后立即用塑料膜覆蓋，避免發(fā)生混凝土表面硬結。 9）對大體積混凝土，控制澆搗后的混凝土內(nèi)外溫差、混凝土表面與環(huán)境溫差不超過25℃。 10）板類（含底板）混凝土面層澆搗完畢后，在初凝后終凝前進行二次抹壓。 11）按設計要求合理設置后澆帶，后澆帶混凝土的澆搗時間應符合設計要求。 12）施工縫處澆搗混凝土前，將接茬處剔鑿干凈，澆水濕潤，并在接茬處鋪水泥砂漿或涂混凝土界面劑，保證施工縫處結合良好。 7.2.4混凝土的養(yǎng)護 1）養(yǎng)護是防止混凝土產(chǎn)生裂縫的重要措施，必須充分重視，并制定養(yǎng)護方案，派專人負責養(yǎng)護工作。 2）混凝土澆搗完畢，在混凝土凝結后即須進行妥善的保溫、保濕養(yǎng)護，盡量避免急劇干燥、溫度急劇變化、振動以及外力的擾動。 3）澆搗后采用覆蓋、灑水、噴霧或用薄膜保濕等養(yǎng)護措施；保溫、保濕養(yǎng)護時間，對硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥或礦渣硅酸鹽水泥拌制的混凝土，不少于7天；對摻用緩凝型外加劑或有抗?jié)B要求的混凝土，不少于14天。 4）底板和樓面等水平結構：混凝土澆搗收漿和抹壓后，用塑料薄膜覆蓋，防止表面水分蒸發(fā)，混凝土硬化至可上人時，揭去塑料薄膜，鋪上麻袋或草簾，用水澆透或蓄水養(yǎng)護。 5）在本核芯筒剪力墻等豎向結構中：混凝土澆搗完畢，達到一定強度（1～2天）后，必要時及時松動兩側模板，離縫約3～5mm，在墻體頂部架設淋水管，噴淋養(yǎng)護。拆模后，在墻兩側涂刷養(yǎng)護液，沿外墻周邊包裹聚乙烯彩條布等覆蓋物，避免陽光直照墻面，并連續(xù)噴水養(yǎng)護。 7.3 結構構造控制 結構上的構造措施是控制混凝土有害裂縫產(chǎn)生的最有效措施。 在本工程核芯筒施工中，建議采取以下幾條措施對有害裂縫進行控制： 7.3.1在－18.00標高墊層處附加一層柔性隔離層 由于箱基底板直接支承于-18.00標高的中風化巖上，巖層對2m厚的箱基底板大體積砼有很強的約束力。在大體積混凝土冷卻收縮，徐變過程中，產(chǎn)生強大的摩阻力將導致底板開裂。 為此在墊層和基礎底板之間附加一層柔性隔離層，可以大大減少其約束力。從而減少有害裂縫產(chǎn)生的機率。柔性隔離層可以采用二氈三油或三元一丙，也可以采取瀝青砂的方法。 7.3.2 在核芯筒外壁剪力墻中增加抗裂鋼筋網(wǎng)片，洞口處增加放射抗裂鋼筋 在結構設計時，設計師所關心的是豎向的結構受力鋼筋，對于環(huán)向鋼筋，大都僅作構造配筋處理。根據(jù)以往的施工實踐中發(fā)現(xiàn)環(huán)狀結構的有害裂縫主要是豎向裂縫。而混凝土的環(huán)向收縮是導致豎向裂縫發(fā)生的主要原因，為此在本工程橢圓形結構施工事中在筒體外壁鋼筋保護層內(nèi)，布置Φ6mm的弧狀鋼筋網(wǎng)片；在洞口處增加抗裂放射細鋼筋的方法，來預控制高聳核芯筒結構豎向有害裂縫的產(chǎn)生。 第八節(jié) 核芯筒垂直度、筒壁清水混凝土和幾何尺寸控制 8.1 核芯筒垂直度控制 電視塔核芯筒高度436.75m，橢圓形筒體截面尺寸長短軸僅為18×15m，截面臺階狀收縮變化，施工工藝中橫向水平結構滯后施工。故核芯筒的垂直度控制顯得十分重要，是保證工程質(zhì)量的關鍵所在。我們從測量技術、測量設備、施工設施構造幾方面著手，來控制核芯筒的垂直度的精度達到優(yōu)質(zhì)工程的要求。 8.1.1 測量技術的保障措施 1）在核芯筒的外墻內(nèi)壁上標定位置固定，布置強制對中測量平臺；在整體提升鋼平臺上的向上投影位置固定布置強制對中測量點接收平臺。位置布置如圖2.3.8.1所示。 圖2.3.8.1 強制對中測量點位置布置圖 2) 將天頂儀在強制平臺上設站，將底部強制平臺中心的坐標垂直向上投影至整體提升平臺的強制對中接收平臺。垂直度測量控制裝置布置見圖2.3.8.2： 圖2.3.8.2 垂直度測量控制裝置布置圖 3) 在提升平臺的結構放射梁上，相對于強制對中點的坐標，測設出橢圓外墻內(nèi)壁每塊模板定位控制點。從而使核芯筒外墻每一點垂直度都得到控制。 詳細的測量技術內(nèi)容見本篇第一章第五節(jié)敘述。 8.1.2測量設備的保障措施。 選擇天頂儀等設備精度滿足垂直度控制要求。 8.1.3施工設施構造的保障措施 1）配置有足夠剛度的整體提升平臺與內(nèi)核空間格構柱框架。平臺在提升過程中，有可能產(chǎn)生扭轉，平移偏位，內(nèi)核框架提供了一個糾偏的可靠支撐點。 2）考慮工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)兩種情況的最不利工況。用有限元對其體系進行分析計算，其模型見圖2.3.8.3。 整體鋼平臺計算模型 中間格構柱計算模型 上部鋼平臺計算模型 圖2.3.8.3 整體提升平臺與內(nèi)核空間格構柱框架模型計算圖 從計算結果可知：在工作狀態(tài)下，格構柱頂部最大位移12.5mm；非工作狀態(tài)，格構柱頂部最大位移21.1mm，使整體提升平臺施工在受控狀態(tài)。 8.2 核芯筒截面幾何尺寸的控制 核芯筒墻體的幾何尺寸控制和墻體表面光潔度平整度的控制，使核芯筒表面達到清水混凝土的質(zhì)量要求，是本工程確保獲得魯班獎外觀質(zhì)量指標重要控制點之一。 在施工中將采取以下幾條措施。使核芯筒墻體截面厚度尺寸控制在0～＋5mm誤差范圍內(nèi)，外墻表面達到清水混凝土的質(zhì)量要求。 8.2.1模板的定位測量 詳見本章8.1節(jié)的敘述 8.2.2高精度、高強度的模板保證措施 設計高強度的模板，使模板在5.2米高混凝土側壓力的作用下，綜合彈性變形小于3mm，外墻模板面板采用6mm優(yōu)質(zhì)冷軋鋼板，模板面板拼縫進行金加工切削铇邊，使模板拼縫間隙小于1mm。面板接縫不平度小于0.5mm，達到清水混凝土表面質(zhì)量要求。外觀質(zhì)量滿足魯班獎要求。 模板的分塊和單塊弧度嚴格按橢圓的弧度尺寸加工，從而保證核芯筒外型尺寸的正確。 8.2.3采用先進模板對拉螺栓定位技術 剪力墻內(nèi)外模的對拉固定。采用H型節(jié)安螺母系列技術，該技術原為芬蘭技術，由上海建工集團在上海南浦大橋塔座施工中應引進，經(jīng)專業(yè)單位改進限位技術后，形成自主知識產(chǎn)權專利技術。 該對拉螺桿系統(tǒng)有三部分組成，分為外螺桿、H型螺母和內(nèi)埋螺桿。如下圖2.3.8.4： 圖2.3.8.4 拉螺桿示意圖 根據(jù)墻體厚度，配置內(nèi)埋螺桿，其長度要求在兩端擰上H型螺母后的實際長度等于墻體厚度減去2mm。通過澆混凝土后的正常脹模達到設計尺寸，將此作為墻體幾何尺寸的限位。墻體兩側模板通過外置螺桿旋入進行固定。 其外置螺桿和H型螺母可重復周轉應用。 內(nèi)埋螺桿永久留在墻體中，它可以徹底消除因穿墻螺孔修補不當而引起滲水質(zhì)量隱患。 同時當H型錐形螺母擰出重復應用后在墻面上留下一個深Φ75～70mm錐形孔洞內(nèi)埋螺桿在孔洞中伸出30mm，可作為墻面孔修補混凝土的錨筋。從而消除了外墻修補混凝土脫落的質(zhì)量隱患。 應用H型螺母對拉螺桿固定模板技術。根據(jù)以往大量工程實踐經(jīng)驗證明，可以確保剪力墻體的截面尺寸控制在±0～5mm誤差之間。從而使核芯筒的幾何尺寸得到有效控制。 8.3 保證清水混凝土質(zhì)量的其它措施 清水混凝土的質(zhì)量控制是多方面的綜合控制。除核芯筒的清水混凝土模板工程外還有混凝土原材料的選擇、配合比設計、鋼筋工程、混凝土澆注施工等方面的控制。 8.3.1模板工程見前述8.2節(jié)的相關內(nèi)容。 8.3.2原材料選擇見本章7.1的相關內(nèi)容。 8.3.3混凝土配合比的設計和試驗控制。 混凝土的配制要經(jīng)過多次試驗最終確定最佳的配合比。要注意混凝土通氣性、和易性，以方便澆注，減少表面的氣孔。詳細內(nèi)容參見本章7.2.1相關內(nèi)容。 8.3.4鋼筋工程：在清水混凝土質(zhì)量控制中，主要是混凝土保護層的控制；表面外埋件的施工控制及埋件銹蝕和鋼筋銹水下淌污染的控制。其詳細內(nèi)容見本章5.5。 8.3.5混凝土澆注施工 要注意分層澆注，強化振搗工藝，“快插慢拔”，由截面中心向外振搗的方法，主要目的為減少混凝土表面的氣孔，詳細內(nèi)容見本章7.2.3。 第九節(jié) 核芯筒整體變形控制 廣州新電視塔為一鋼結構外框筒和鋼筋混凝土核芯筒共同抵抗外力作用的結構體系，而在施工過程中，結構是一形態(tài)、剛度、質(zhì)量不斷變化的結構體系。同時由于核芯筒領先于鋼結構施工，因此核芯筒前部形成了懸臂端。核芯筒在外力作用下將產(chǎn)生一定的變形；另外由于內(nèi)外結構剛度的差異，也將導致結構產(chǎn)生不同的差異變形，如外框筒和核芯筒豎向變形差異；再者由于混凝土結構存在收縮徐變等現(xiàn)象，必然使結構產(chǎn)生一定的變形，如豎向變形影響，必須對其進行補償，才能滿足設計要求的目標。采用有限元方法，對上述問題進行了分析，對核芯筒領先鋼結構70m和35m的情況進行了對比分析，結果表明核芯筒領先35m結構施工更加安全可靠，核芯筒整體變形在可控制范圍之內(nèi)，主要結論如（詳細結果請參閱本篇第五章：結構施工過程分析）： 9.1外荷載對核芯筒整體變形的影響 外荷載主要分析了風荷載、地震荷載、溫度荷載以及大型機械如塔吊荷載的影響，結果表明，在結構施工的各個階段，外荷載作用下，結構的變形都在可控制范圍內(nèi)。其中風荷載的影響最為顯著。 9.2內(nèi)（核芯筒）外（外鋼框架）變形效應 分析了結構自重作用下，內(nèi)外框筒的豎向變形差，結果如下表所示： 標高 外框筒鋼 結構A 核芯筒 結構B A－B （mm） 32m -7 -8 1 92m -20 -24 4 148m -29 -37 8 330m -45 -58 13 因此結果表明，自重作用下，兩者間的豎向變形差異影響不大。 9.3混凝土收縮徐變的影響 隨施工進度混凝土核芯筒的收縮變形根據(jù)《建筑物裂縫控制》一書中的計算公式來計算核芯筒的收縮變形。公式如下： 各參數(shù)取值詳見《建筑物裂縫控制》。 混凝土結構施工結束后各層的變形量分布如下圖： 圖2.3.9.1 混凝土結構施工結束變形量分布圖 不采取措施的情況下，結構豎向總變形71.1mm；5年后收縮穩(wěn)定，結構豎向總變形92.4mm。各層補償量1mm。 隨施工進度混凝土核芯筒的徐變變形 根據(jù)《復雜高層建筑結構設計》一書的計算方法來估算結構徐變變形。考慮混凝土齡期影響（彈模隨齡期關系根據(jù)《混凝土原理》相關章節(jié)確定）和施工進度影響（以下計算400天的結果）。 圖2.3.9.2 隨進度混凝土核芯筒的總徐變變形圖 從上述分析可以看出，混凝土的收縮徐變存在一定的影響，可以分階段采取一定的補償措施，以消除其影響。 第十節(jié) 大體積混凝土施工措施 在廣州新電視塔整體工程中，涉及大體積混凝土的基礎范圍較大，種類也較多，應該是一個十分重視施工分項并要指定相應的